[摘要]盾構刀具由硬質合金刀頭與高強度鋼基體纖焊連接而成。硬質合金刀頭的過早脫落與過快磨損是影響盾構刀具工作壽命的主要原因。激光技術具有節能、快速、綠色、精確自動化的獨特優勢。應用激光技術對硬質合金進行表面處理，可提高盾構刀具的可靠性。綜述了改善硬質合金性能的激光技術，論述了激光處理對盾構刀具性能的改善情況;詳細評述了激光織構技術對硬質合金纖焊性能、表面摩擦性能以及涂層結合強度的改善研究;介紹了激光相變硬化技術對硬質合金表面進行處理，提高硬質合金刀具耐磨性的研究進展;最后對盾構刀具硬質合金表面激光處理的發展趨勢進行了分析展望。

　　[關鍵詞]激光處理;表面處理;盾構刀具;硬質合金

　　Abstract: Shield cutter is brazed by cemented carbide cutter head and high strength steel substrate. The premature falling off and the rapid wear of cemented carbide cutter head are the main reasons affecting the working life of shield cutter. Laser technology has unique advantages like energy saving, rapid processing, green manufacturing and precise automation. The reliability of shield cutter can be improved by lase surface treatment of cemented carbide. In this paper, laser treatment for improving cemented carbide properties was summarized, and its effect on improving shield cutter properties was discussed. Then, the improvement of brazing, surface friction and coating bonding strength of cemented carbide by laser texturing were reviewed in detail. Besides, the research progress of laser transformation hardening to treat cemented carbide surface and to improve wear resistance of cemented carbide tools was introduced. At last, the development trend of laser surface treatment of cemented carbide was briefly analyzed and prospected.

　　Key words: laser treatment; surface treatment; shield cutter; cemented carbide

　　0前言

　　盾構刀具被稱為盾構機的“牙齒”，是盾構機的破巖工具。盾構刀具是由硬質合金刀頭與高強度鋼基體通過釬焊連接而成。盾構刀具常見的失效形式為硬質合金刀頭脫落或過快磨損[。根據相關數據，盾構刀具的檢測、維護所需時間占整個建設周期的1/3，相關費用占整個工程造價的1/3。激光表面處理[2.3是一種綠色、高效的表面處理技術，包括激光織構技術(Laser Surface Texturing，LST)、激光表面重熔技術(Laser Surface Remelting，LSR)、激光熔覆技術(Laser Cladding，LC)、激光表面合金化技術(Laser Surface Alloying，LSA)等[.3。利用高能量激光束對硬質合金刀具進行表面處理，通過改善硬質合金釬焊性能與耐磨性能，可提高盾構刀具可靠性，延長服役時間，降低工程成本。

　　1改善纖料對硬質合金表面潤濕性能的方法

　　硬質合金表面含有大量的游離態碳及金屬氧化物，不利于釬料對硬質合金的潤濕[，嚴重影響盾構刀具的釬焊強度：加之硬質合金與鋼的線膨脹系數差別較大，致使釬焊接頭存在較大的殘余應力，在盾構機的掘進過程中，硬質合金刀頭出現過早脫落的情況，影響挖掘效率。激光織構技術是利用高能激光束對材料表面進行刻蝕.5，制備得到規則的表面微形貌(織構)的先進加工技術。激光織構技術以改變表面形貌的方式，可降低硬質合金表面接觸角，促進釬焊過程中釬料的流動鋪展，改善釬料潤濕效果，以達到提高釬焊接頭強度的目的。

　　通過改變織構的形貌、排列分布、尺寸，可改變釬料對硬質合金的潤濕性能。當前研究主要針對具有常規幾何形貌的織構[10]，如光柵、圓形和方形織構[11，12]，如圖 1 所示。Qin 等[13]研究了三角形織構、方形織構和圓形織構對硬質合金表面潤濕性的影響，發現在織構凹坑間距和尺寸相同的情況下，圓形凹坑織構對硬質合金表面潤濕性的改善效果最好。此 外，馮 愛 新等[14]研究了圓形凹坑織構的尺寸對硬質合金表面潤濕性的影響后發現，凹坑直徑一定時，深度越大，越不利于釬料對硬質合金表面的潤濕; 凹坑深度一定時，直徑越大，越有利于釬料對硬質合金表面的潤濕; 當織構密度為 12%時，織構對硬質合金表面潤濕性的改善效果最好。楊奇彪等[15]應用激光技術對 YG6 硬質合金進行了表面處理，研究了織構分布密度對硬質合金表面潤濕性的影響發現: 凹坑面積一定時，織構分布密度越大，表面接觸角越小，即硬質合金潤濕性越好。這是由于單位面積凹坑數目的增多，有利于儲存液體。研究發現，無論何種織構形貌，凹坑分布密度一定時，硬質合金表面潤濕性都隨著凹坑面積的增大而變低。張麗霞等[16]對 YG8 硬質合金表面織構處理后的釬焊性能進行了研究，試驗發現釬焊接頭抗剪強度提高到 51 MPa，斷裂處為母材和釬縫熱影響區母材側。楊奇彪等[17]對制備織構的激光功率進行了研究，試驗測得YG3 硬質合金的表面損傷閾值為 1.82 J/cm2，計算得出激光功率密度超過 8.98 J/cm2時，YG3 硬質合金的潤濕性能開始降低。

　　綜上研究結果可知，織構分布密度越高，表面積越大，尤其當織構形貌為圓形時，硬質合金表面潤濕性最好。但是，當前研究大多關注于定性分析，針對最佳織構密度、最佳織構凹坑深徑比等參數的定量分析尚未見諸于報道，仍具有一定的研究空間。

　　2降低硬質合金表面摩擦系數的方法

　　硬質合金刀頭的快速磨損是影響盾構刀具工作質量和降低服役壽命的主要因素之一。盾構機性能要求的不斷提高也對硬質合金刀具的耐磨性、硬度等提出越來越嚴苛的要求。根據仿生摩擦學理論，特異的微結構可使物體表面具有優異的減摩、抗粘、抗磨損等特性[181。研究發現，激光織構技術可在不改變材料基本性質的情況下，有效改善硬質合金刀具表面的摩擦特性[0。

　　Fang等[20通過應用激光表面織構技術對YG系列硬質合金表面進行加工，在不影響表面完整性的情況下，雕刻出規則的六角形金字塔陣列，使硬質合金表面粗糙度得到降低。Meng等四應用Nd:YAG激光對硬質合金表面進行織構處理后，發現具有微尺度織構的硬質合金比未織構硬質合金具有更低的粗糙度。Fang等[2采用激光干涉圖樣技術(Direct Laser Interference Patterning，DLIP)，在硬質合金表面制得光柵狀織構，使得硬質合金表面粗糙度明顯降低。王震等24在YG8硬質合金表面加工出直徑100 um、深度20 um、間距200 m的圓形微織構陣列，在微量潤滑條件下進行了載荷、速度及織構對摩擦系數影響的研究，結果表明，織構可以有效改善硬質合金摩擦性能，在低速高載及高速中載條件下，織構的改善作用最為明顯，如圖2所示。Sharma等[應用Nd：YAG激光在硬質合金表面加工出由直徑40 um的微圓坑與寬度80um、深度50 um、間距200 um的微溝槽組成的混合微織構，加工后的硬質合金刀具表面切削力與粗糙度明顯降低。Sun等[]在硬質合金刀具表面分別以微溝槽、微凹坑、微溝槽與微凹坑混合的形式進行了激光織構處理，微溝槽寬度40 um，深度50 um，間距100 m，微圓坑直徑40 um，深度50 um，試驗結果表明，具有微凹坑織構的硬質合金表面粗糙度最小，特別在織構方向和切削方向垂直時，效果最為明顯。織構凹坑在切削過程中可以收集磨屑，改善切削面磨屑的粘結情況，有利于降低摩擦系數;在潤滑切削條件下，凹坑能夠存貯少量切削液，提高切削液的利用效率，改善切削過程中的潤滑情況，減緩硬質合金刀具的磨損。Lei等[應用飛秒激光技術在硬質合金刀具表面制備得到微凹坑織構，并用切削液進行填充，試驗發現硬質合金刀具的平均切削力減少10%-30%，刀-屑接觸長度減少30%。吳澤等[21使用HDM-50半導體側面泵浦YAG激光器在硬質合金刀具表面進行加工，制得具有微織構的自潤滑刀具，試驗發現制得的自潤滑刀具切削力明顯降低，切削面磨損情況改善顯著。

　　研究發現2.30，不同形狀及尺寸的織構形貌對硬質合金表面的摩擦性能有著差異化的影響效果，與改善潤濕性能類似，圓形凹坑的減摩效果最好。符永宏等[30研究了激光脈沖、電壓、壓力等參數對織構形貌的影響，并對YG6X硬質合金刀片表面進行激光加工，得到了直徑270 m、深度6um的圓形凹坑，觀察發現重凝層生成了細小、致密的細晶組織;WC顆粒受熱重凝后，以非均勻形核的方式在熔池周邊形成凸體形貌的非均勻晶核，與基體結合更加緊密。顧亞勵等5對硬質合金進行了表面加工，研究了激光功率、脈沖寬度與輔助氣體對織構形貌及尺寸的影響，并探討了其形成機理，試驗發現，凸體織構容易產生切屑瘤，無論在高速還是低速切削條件下，均可對硬質合金刀具產生保護作用：尤其當織構面積占比為20%時，硬質合金表面摩擦系數降低幅度最大。李玉弟[3研究了激光能量及脈沖次數對織構尺寸及形貌的影響，指出織構直徑的大小和激光能量大小成正比關系，而與脈沖次數無關。

　　根據以上研究成果可知，當表面織構凹坑較深時，切削時可使切削液快速聚集于刀-屑界面，充分發揮切削液對刀具的保護作用：隨著切削過程的進行，硬質合金表面不斷磨損，表面織構凹坑深度變小，有利于切削液的流動鋪展，改善刀-屑界面的潤滑狀態，減緩硬質合金刀具的磨損。當織構凹坑根據分布而深度大小不同時，隨著硬質合金刀具表面的磨損，可實現切削液的定向流動，即從凹坑深度大的部分表面向凹坑深度小的部分表面。

　　3提高硬質合金表面硬度的方法

　　激光相變硬化[30是利用激光快速掃描工件表面到相變點以上，高溫表面在基底冷卻下自冷淬火，實現表面硬化的過程。盾構刀具選用的硬質合金為粗晶硬質合金(WC晶粒尺寸為3.5~4.9 um)，以保證較高的斷裂韌性和較低的經濟成本，牌號為YG系列，即鎢鈷類硬質合金，其中由WC顆粒作為硬質相，Co作為粘結相。相較于粗晶硬質合金，細晶硬質合金雖然斷裂韌性較差，但是具有更好的硬度和耐磨性能。應用激光輻照硬質合金表面，可使得表層WC晶粒發生重熔細化，從而實現表面硬度的提高。由于Co和wC的熔點相差很大，硬質合金表面激光相變硬化過程可分為表面去Co與表面WC顆粒重熔。

　　Co作為YG系列硬質合金的粘結劑，相對WC具有很高的延展性與粘結性，Co的富集會影響硬質合金的表面硬度。利用WC與Co的熔點差異，應用激光對硬質合金進行表面輻照，可對Co進行選擇性的去除。

　　Kano等]應用能量密度分別為0.25，0.37，0.87J/cm2的脈沖Nd:YAG激光束對YG12硬質合金進行表面改性后發現，隨著激光能量的提高，硬質合金表面硬度變低。這是因為在激光照射點附近發生了鉆元素的擴散和富集，硬質合金表面軟化。激光能量為0.25 J/cm2時，適合Co的聚集和表面雜質元素的去除，同時不破壞表面。Aroyo等應用脈沖HyBrD銅激光器對Co基硬質合金進行了表層處理，通過觀測發現激光脈沖產生的高溫使得Co向表面富集，表面生成了WC和w，C脫碳相：調節激光器能量強度和脈沖次數，可制得不同紋理的表層形貌。楊膠溪等[7應用激光束輻照硬質合金表面進行Co的熔融及蒸發，使得Co含量從10%~30%降至3%-9%，提高了硬質合金的表面硬度。

　　研究發現，隨著激光功率的增加，硬質合金表面的WC相會發生非平衡相變等變化，較高的激光功率使得硬質合金表面WC顆粒發生重熔，生成致密化表層。

　　呂東升等[國利用2kW連續波CO2激光器對YG8硬質合金進行表面硬化后發現，試樣的抗彎強度由1905

　　MPa提升到2010 MPa，維氏硬度由780 HV提高到1311 HV，觀察發現試樣表層WC晶粒細化，分析得知激光輻照提高了表層a相中wC的固溶度，抑制了B-Co向a-Co的相變，使得抗彎強度和硬度提高。呂東升[W]對YG系列硬質合金進行激光表面硬化處理，硬化層深度0.16-0.17 mm，表面顯微硬度提高約68%。

　　經過XRD分析發現，在Co粘結劑發生溶解的過程里，wC分解生成了w2C，因此提高了表面硬度。王尚志[4對YG20硬質合金進行了激光表面處理，試樣經處理后抗彎強度提高10%以上，顯微硬度提高80%，耐磨性能提高1.6倍，經掃描電鏡觀察發現，表面硬化層內wC的晶粒度比未處理部分明顯細化，當激光能量密度達到43J/mm2時，硬質合金表面開始熔化，達到75J/mm2時，硬質合金表面出現熔化區，抗彎強度和硬度急劇下降。Wu等[1利用50 kHz、掃描速率0.5 mm/s.功率3~6w的激光對硬質合金進行了表面處理后發現，隨著激光功率的增加，硬質合金表層的氧元素含量呈現逐漸增加的趨勢，激光功率大于5w時，硬質合金表面上生成大量氧化物，并形成大量揮發性氣體，表面硬度開始大幅度降低，激光功率為9 w時硬質合金表面燒蝕嚴重，硬度迅速降低。單世瑾[4]對硬質合金刀具進行激光表面處理后發現，強化處理后的刀具使用壽命比未處理的刀具提高了1倍，通過分析得知刀具耐磨性的提高是由于以下2種變化的綜合作用：一是合金表層組織晶粒細化;二是瞬間高溫使wC.w或C溶入到粘結相中。

　　根據以上結果可知，選用適當功率的激光對硬質合金進行表面處理，可降低表面鉆元素含量，使wC晶粒細化，有助于提高表面硬度，減少盾構刀具工作時硬質合金的磨損，進而延長盾構刀具工作壽命。

　　4輔助沉積高性能涂層的方法

　　盡管硬質合金具有優良的耐磨損性能，但由于掘進過程中巖土對盾構刀具的摩擦、沖擊等影響，造成硬質合金出現快速磨損、崩刃等。表面涂層有助于使硬質合金獲得更優越的耐磨性能，進而提升盾構刀具的使用壽命和工作可靠性[]，沉積涂層可分為硬度高、耐磨性好的“硬"涂層，如TiN.TiC和金剛石薄膜，以及摩擦系數小的“軟”涂層，如Mos2.WS2，wC/C等[4涂層與硬質合金之間的結合強度對涂層的使用壽命具有重要影響，即由于涂層成分和硬質合金基體的熱膨脹系數不同，導致界面結合處在冷卻過程中產生裂紋[5.4，隨著掘進工作的進行，裂紋不斷擴散，造成涂層過早脫落。

　　激光織構加工可作為沉積涂層的預處理手段，通過破壞原表面結構，形成新的表面缺陷，有助于改善涂層與基體之間的附著力。馮愛新等[)利用YIP-HP系列脈沖光纖激光器對硬質合金表面織構處理后，應用磁控濺射方法沉積了厚度6um的TAIN涂層。試驗發現，經激光處理后硬質合金涂層結合力提高了近5倍：織構深度、直徑和密度會影響硬質合金與涂層的結合力，使得涂層沉積不均勻化。張克棟[研究并得到了針對硬質合金沉積TiAIN涂層表面預處理的最佳微織構和納織構激光加工工藝參數，研究了硬質合金織構對涂層的微觀結構、厚度、硬度、彈性模量、物相組成及結合強度等性能參數的影響，發現硬質合金表面織構化通過增強表面附著性、消散涂層內應力等途徑達到提高涂層與硬質合金結合強度的目的。硬質合金中作為粘結相的Co會促進碳的溶解與擴散，影響金剛石的形核和長大，不利于硬質合金與金剛石涂層的結合，李成明等[]應用準分子激光對YG6硬質合金表層的Co元素進行了選擇性去除后，通過CVD方式進行了金剛石涂層的沉積。試驗發現激光輻照可使硬質合金表面粗糙化，有利于金剛石顆粒的形核長大，產生了對金剛石涂層的“錨鏈效應”，因而增強了硬質合金與金剛石涂層之間的結合力。Neres5應用Nd:YAG激光對硬質合金進行表層處理，然后采用PVD鍍敷TiAIN涂層。通過對比發現激光輻照得到的紋理不會改變磨損機制，表面紋理化使得粗糙度提高，增加了涂層在硬質合金基底上的黏附性。激光輻照使得硬質合金表面產生的wC.取代了wC，wG-，與TAIN具有相似的晶體結構，有利于提高涂覆層的結合強度。

　　激光技術也可以作為熔覆涂層的加工手段。激光熔覆技術[51是利用高能量激光束輻照添加在工件表面的熔覆涂層材料，使其熔化并凝固于工件表層形成治金結合的表面改性技術。相較于化學鍍、PVD.CVD等涂層沉積手段，激光熔覆沉積熱影響區小，工件變形小[2，多用于工件發生磨損、腐蝕處的局部修復和再制造5，以恢復或增強工件的硬度、耐蝕等性能，無需考慮施鍍過程中的污染問題，加工環境也相對簡單。激光熔覆對涂層材料的稀釋率較低(可以控制在5%以內)，可形成較薄的熔覆層[5，熔覆層與基體呈現治金結合，結合強度高。劉洪喜等[5利用激光熔覆增材制造技術，以C050粉末為粘結相，wC顆粒與質量分數1%的 Al 粉( 粒度均為 100 μm) 為熔覆材料，在 YG8 硬質合金刀具表面進行了 Co50 /Al 涂層的制備。切削試驗發現，涂層處理后刀具的摩擦系數和表面粗糙度明顯降低。Kwon 等[56]在硬質合金刀具表面涂覆了具有Co 中間層的 TiN 涂層。試驗發現 Co 中間層使得涂層刀具的壽命提高了 36%以上。Karatas 等[57]在氮氣環境下對硬質合金進行激光熔覆，熔覆材料為 Co 和 TaC，涂層厚度 60～80 μm，表面硬度可達 15～ 18 GPa。研究發現，在快速加熱和表面的高冷卻速率條件下，Co 和 Ta 的先行蒸發使得表層出現多方向的裂紋甚至氣孔，裂紋延伸到基體材料中，如圖 3。研究發現[58]，在激光熔覆過程中，金剛石存在分解、燒蝕、相變等問題，金剛石顆粒出現較為嚴重的石墨化，通常不作為制備金剛石涂層的手段。

　　綜上研究可知，激光加工可應用于硬質合金刀具耐磨涂層涂覆前的預處理階段，通過對硬質合金基體進行表面處理，以提高涂層的附著力;尤其針對金剛石涂層的沉積，是解決涂層與基體間結合強度低、涂層易剝落的問題的可行性手段。

　　5總結與展望

　　當前針對硬質合金激光表面處理的研究多集中于理想的實驗室因素下，相關的具體工程應用情況研究較少，所得結果多是試驗數據，缺少實際的工程應用數據，仍有很大的研究空間。開展盾構刀具硬質合金激光表面處理的工程應用研究，對解決盾構掘進工程中出現的盾構刀具過早失效難題，降低工程損耗成本，保障整體工程的穩定進展具有重要的工程意義。盾構刀具硬質合金塊尺寸較小，便于發揮激光加工靈活性、快捷性的優點。對于已出現嚴重磨損的裝機盾構刀具，可嘗試開展激光涂覆應用研究，以恢復表面硬度，提高盾構刀具利用率，減少因更換刀具帶來的經濟損失。

　　[參考文獻]

　　[1] 唐 歡，賀 軍.盾構硬質合金刮刀常見失效形式及分析[J].鑿巖機械氣動工具，2016( 4) : 31-35.

　　[2] 王輝平.硬質合金的激光熱處理研究進展[J].硬質合金， 2016，33( 3) : 199-204.

　　[3] 陳小明，王海金，周夏涼，等.激光表面改性技術及其研究進展D].材料導報，2018，32(增刊1)：341-344.

　　[4]孫磊強，趙作福，莫梓睿，等，激光技術在材料表面改性方面的研究進展D]遼寧工業大學學報(自然科學版)

　　2018，38(6)：378-381.

　　[5]江吉彬，練國富，許明三激光熔覆技術研究現狀及趨勢D.重慶理工大學報(自然科學)，201 5，29(1)：27-36.

　　[6]張鋒剛，王永善，宋佩維，等，硬質合金表面改性研究現狀與展望D].陜西理工學院學報(自然科學版)，2015，31(3)：8-13.

　　[7]劉金娃，張縫軍，馬勝利，等釬焊質量對鎬形截齒硬質合金頭脫落失效的影響D].煤礦機械，2018，39(9)：147-148.

　　[8]陳娟，陶 亮，激光技術制備刀具表面織構的研究進展D].河南科技，2018(32)：32-34.

　　[9]XING Y G，DENG JX，WANG X S，et al.Effect of laser surface textures combined with multi-solid lubricant coatings on the tribological properties of Al，0，/TiC ceramie[J].Wear，2015，342-343.

　　[10]鄭曉輝，宋皓，張慶，等.激光表面織構化對材料摩擦學性能影響的研究進展D].材料導報，2017，31(17)：68-74

　　[11]王澤，周 明，談 衡，等.3161.不銹鋼表面不同微孔和微方柱時的減摩耐磨性能[].材料保護，2012，45(12)：57-58.

　　[12] 王 澤，陳修祥，談 衡，等.激光織構化對 316L 不銹鋼表面摩擦特性的影響[J]. 鑄造技術，2012，33 ( 10) :1 159-1 161.

　　[13]

　　QIN L P，LIN P，ZHANG Y L，et al.Influence of surface wettability on the tribological properties of laser textured CoCr-Mo alloy in aqueous bovine senum albumin solution D]Appl Surf Sci，2013，268：79-86.

　　[14]馮愛新，楊 潤，施 芬，等.激光微織構硬質合金表面潤濕性D].強激光與粒子束，2014，26(2)：305-308.

　　[15]楊奇彪，陳中培，楊 濤，等.飛秒激光加工YG6不同微織構表面浸潤性研究D].激光與光電子學進展，2018，55(9)：275-280.

　　[16]張麗霞，張若蘅，楊景紅，等.表面毛化wc-Co硬質合金與鋁的真空擴散連接[].焊接學報，2016，37(1)：95-98.

　　[17]楊奇彪，陳中培，陳列，等納秒激光加工微凹坑對YG3表面浸潤性的影響[].中國表面工程，2018，31(3)：1-8.

　　[18]萬軼，熊黨生·激光表面織構化改善摩擦學性能的研究進展[].摩擦學學報，2006，26(6)：603-607.

　　[19]GAUDET L.Properties of riblets at supersonic speed[]Appl Sci Res，1989，46：245-254.

　　[20]張娜，楊發展，劉緒超，等，表面微織構硬質合金對鈦合金的三維摩擦仿真分析0].工具技術，2019，53(3)：79-83.

　　[21]FANG S Q，LLANES L..Laser surface texturing of a WCCoNi cemented carbide grade：Surface topography design forhoning application D].Tribology International，2018，122：236-245.

　　[22]MENG R，DENG JX，LIU Y Y.Improing tribological performance of cemented carbides by combining laser surface texturing and W-S-C solid lubricant coating[J].International Joumnal of Refractory Metals and Hard Materials，2018，72：163-171.

　　[23]FANG S，LLANES L，KLEIN S，et al.Frictional performance assessment of cemented carbide surfaces textured by laser D].Intemnational Materials Research Meeting in the GreaterRegion：Current Trends in the Characterisation of Materials and Surface Modification，2017，258：012 006-012 012.

　　[24]王震，李 亮，戚寶運，等微織構對硬質合金表面摩擦性能的影響0].工具技術，2011，45(1)：13-16.

　　[25]SHARMA V，PANDEY P M.Comparalive study of tuming of 4340 hardened steel with hybrid textured self-lubricating cutting inserts[].Materials and Manufacturing Processes，2016，31(14)：1 904-1 916.

　　[26]SUNJ L，ZHOU Y H，DENG JX，et al.Effect of hybrid texture combining micro-pits and micro-grooves on cutting performance of WC/Co-hased tools[].The InterationalJourmal of Advanced Manufacturing Technology，2016，86(9)：3 383-3 394.

　　[27]LEI S，DEVARAJAN S，CHANG Z.A study of micro pool lubricated cuting tool in machining of mild steel[].Journal of Materials Processing Technology，2009，209(3)：1612-1620.

　　[28]吳 澤，鄧建新，斤婷，等.微織構自潤滑刀具的切削性能研究D].工具技術，2011，45(7)：18-22.

　　[29]賴 鵬，張慶茂激光毛化技術的評述及展望[].激光與光電子學進展，2009，46(4)：53-59.

　　[30]楊明江，彭林華，李正陽.YAG激光毛化技術進展D].應用激光，2002(3)：323-326.

　　[31]符永宏，顧亞勵，康正陽，等.硬質合金激光毛化工藝試驗研究D].激光技術，2016，40(4)：512-515.

　　[32]顧亞勵，激光毛化wC-Co刀具的直角切削試驗研究[D].鎮江：江蘇大，2016：20-49.

　　[33]李玉弟.激光微織構wC-Co涂層刀具的性能研究[D].鎮江：江蘇大學，2017：35-59.

　　[34]葉云霞，符永宏，楊國成，等快速軸流C0，激光器激光相變硬化處理HT250的研究[].中國激光，2002(10)：945-949.

　　[35]KANO S，INOUE T.Surface softening and hardening of wC-Co using pulsed laser irradiation[].Surface and Coaling Technology，2006，201：223-229.

　　[36]ARROYO JM，ANSELMO E D，MILTON S F.Cemented carbide surface modifications using laser trealment and its effects on hard coating adhesion[].Surace and Coatings Technology，2010，204(15)：2 410-2 416.

　　[37]楊膠溪，王智勇，左鐵銅.高功率半導體激光熔覆絮狀WC-Ni基超硬復合材料[].中國激光，2009，36(12)：

　　3 262-3 266.

　　[38]呂東升，唐伯君，李靜淑，硬質合金激光熱處理表面強化D].吉林工業大學學報，1998(2)：11-113.

　　[39]呂東升，李靜淑，王尚志·激光熱處理對YG8硬質合金組織和力學性能的影響[].金屬熱處理學報，1998(3)：61-63.

　　[40]王尚志，孫 景，田乃良，高鈷硬質合金激光表面相變硬化淬火D].中國有色金屬報，1998(1)：92-97.

　　[41]WU X，LI L，HE N，et al.Laser induced oxidation of cemented carbide during micro milling[].Ceramics International，2019(45)：15 156-15 163.

　　[42]單世瑾硬質合金激光表面強化的試驗與應用D].稀有金屬與硬質合金，1997(1)：25-27.

　　[43]NORGREN S，García J.On gradient formation in altemative binder cemented carbides[].Intemnational Joumal of Refractory Metals and Hard Materials，2018，73：106-110.

　　[44]劉崇林硬質合金刀具離子鍍TiAIN鍍層結構及性能研究[D].江蘇科技大學，2014：38-67.

　　[45]ROSSO M，PORTO G，GEMINIANI A.Studies of graded cemented carbides components[J].International Joumal of Refractory Metals and Hard Materials，1999，17(1-3)：187-192.

　　[46]KARNER J，PEDRAZZINI M，REINECK I，et al.CVD diamond coated cemented carbide cutting tooling D].Materials Science and Engineering A，1996，209(1/2)：405-413.

　　[47]馮愛新，王 博，何 葉，等，激光微織構對硬質合金TIAIN涂層結合性能的影響D].熱加工工藝，2017，46

　　(14)：155-158.

　　[48]張克棟.基體表面織構化TAIN涂層刀具的制備與應用的基礎研究[D].濟南：山大學，2017：57-134.

　　[49]李成明，王建明，徐 重，等準分子激光預處理對硬質合金表面沉積金剛石薄膜結合強度的影響[0].金屬學報，1996(9)：966-970.

　　[50]NEVES D，ANSELMO E D，LIMA M S.Microstructural analyses and wear behavior of the cemented carbhide tools after laser surface treatment and PVD coating[].Applied Surface Science，2013(282)：680-688.

　　[51]劉喜明，謝冀江，陳華.45#鋼表面激光熔覆Ni35B+wC制造沖壓模具試驗研究D].稀有金屬材料與工程，2013，

　　42(增刊2)：247-250.

　　[52]黃尚猛，李華川，激光熔覆技術在工業中的應用及其發展D].裝備制造技術，2007(6)：118-120.

　　[53]GHORASHI M S，FARRAHI G H，MOVAHHEDY M R.

　　Considering cydlic plasticity to predict residual stresses in laser cladding of Inconel 718 multi bead samples[].Journal of Manufacturing Processes，2019，42：149-158.

　　54]崔佳鵬激光熔覆技術研究現狀與發展趨勢D].農機使用與維修，2019(12)：25.

　　[55]劉洪喜，董 濤，張曉偉，等·激光熔覆制備WC/C050/Al硬質合金涂層刀具的微觀結構及切削性能D].中國激光，2017，4(8)：104-112.

　　[56]KWON D H，MYUNG C，KIM J，et al.A comparative study on cutting performance of TiN-oated tungsten carbide cutting tool with a cobalt interlayer[].Surface Coatings and Technology，2005，200：1 933-1 938

　　[57]KARATAS C，YILBAS BS，ALEEM A，et al.Laser trealment of cemented carbide cutting tool D].Journal of Materials Processing Technology，2007，183(2)：234-240.

　　[58]楊理京，李祉宏，李波，等超音速激光沉積與激光熔覆金剛石強化涂層的組織形態D].材料熱處理學報，2016，37(6)：221-227.

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文章名稱： 盾構刀具硬質合金激光表面處理研究現狀

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